對于四輥軋機，在軋制力、工作輥輥頸和支承輥輥頸均不變的條件下，工作輥與支承輥輥間的壓力分布曲線以及彈性壓扁曲線主要受帶鋼寬度的影響。若軋制力不變而扎件寬度在較大范圍內(nèi)變化，盡管支承輥的撓度變化很?。ㄒ蜍堉屏Σ蛔儯皇禽d荷特點有變化），工作輥上由于彈性壓扁不均勻引起的撓度變化卻很大。這主要是由于工作輥兩面的接觸長度不相等，即工作輥與軋件的接觸長度小于工作輥之間的接觸長度造成的。如果將工作輥與支承輥間的接觸長度調(diào)整到與軋件接觸長度接近，則工作輥由于彈性壓扁分布不均勻造成的撓度將顯著減少。依據(jù)這一設想，設計出了HC軋機。

HC軋機結(jié)構(gòu)簡圖如圖，在工作輥3和支撐輥1之間，增設了可以沿著軸線移動的中間輥2和4.若將中間輥的輥身端部調(diào)整到與帶鋼邊緣相對應的位置，這樣在非傳動端上工作輥兩面的接觸長度幾乎相等，減少了壓力分布的不均勻性，上工作輥的撓度相應減少。下工作輥和下中間輥雖然保持輥身接觸，但因為下中間輥與支承輥間的總接觸長度減少，彈性壓扁分布較均勻。而且上工作輥的自由端能夠部分補償下輥的中部撓曲，因而，下工作輥的撓曲變形也減少了。在傳動端，情況是相同的，只是上、下輥間的關系倒了過來。

實踐證明，HC軋機有以下優(yōu)點：1）增強了彎輥裝置的效能。由于工作輥的一段是懸臂的，因而用很小的彎輥力就能明顯改變工作輥撓度。在實驗軋機上，為獲得同樣的版型，HC軋機的彎輥力只相當于同一參數(shù)四輥軋機的四分之一，這就增加了軋機的有效負荷能力，延長了軋機零部件的壽命;2)擴大了輥型調(diào)整的范圍。由于中間輥位置可以移動，即使工作輥原始輥型                                               D=0，配合液壓彎輥也可以在較大范圍內(nèi)調(diào)整輥型，從而減少了備用輥數(shù)量；3）板型穩(wěn)定性好。實驗表明，當中間輥調(diào)整到某一位置時，軋制力波動和張力變化對板型影響很小，這樣，就可以減少冷軋時原來為了控制板型而施加在帶鋼上的巨大張力，并減少了板型控制操作的次數(shù)。

變的條件下，工作輥與支承輥輥間的壓力分布曲線以及彈性壓扁曲線主要受帶鋼寬度的影響。若軋制力不變而扎件寬度在較大范圍內(nèi)變化，盡管支承輥的撓度變化很小（因軋制力不變，只是載荷特點有變化），工作輥上由于彈性壓扁不均勻引起的撓度變化卻很大。這主要是由于工作輥兩面的接觸長度不相等，即工作輥與軋件的接觸長度小于工作輥之間的接觸長度造成的。如果將工作輥與支承輥間的接觸長度調(diào)整到與軋件接觸長度接近，則工作輥由于彈性壓扁分布不均勻造成的撓度將顯著減少。依據(jù)這一設想，設計出了HC軋機。

HC軋機結(jié)構(gòu)簡單，在工作輥3和支撐輥1之間，增設了可以沿著軸線移動的中間輥2和4.若將中間輥的輥身端部調(diào)整到與帶鋼邊緣相對應的位置，這樣在非傳動端上工作輥兩面的接觸長度幾乎相等，減少了壓力分布的不均勻性，上工作輥的撓度相應減少。下工作輥和下中間輥雖然保持輥身接觸，但因為下中間輥與支承輥間的總接觸長度減少，彈性壓扁分布較均勻。而且上工作輥的自由端能夠部分補償下輥的中部撓曲，因而，下工作輥的撓曲變形也減少了。在傳動端，情況是相同的，只是上、下輥間的關系倒了過來。

實踐證明，HC軋機有以下優(yōu)點：1）增強了彎輥裝置的效能。由于工作輥的一段是懸臂的，因而用很小的彎輥力就能明顯改變工作輥撓度。在實驗軋機上，為獲得同樣的版型，HC軋機的彎輥力只相當于同一參數(shù)四輥軋機的四分之一，這就增加了軋機的有效負荷能力，延長了軋機零部件的壽命;2)擴大了輥型調(diào)整的范圍。由于中間輥位置可以移動，即使工作輥原始輥型                                               D=0，配合液壓彎輥也可以在較大范圍內(nèi)調(diào)整輥型，從而減少了備用輥數(shù)量；3）板型穩(wěn)定性好。實驗表明，當中間輥調(diào)整到某一位置時，軋制力波動和張力變化對板型影響很小，這樣，就可以減少冷軋時原來為了控制板型而施加在帶鋼上的巨大張力，并減少了板型控制操作的次數(shù)。